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2023 08-08: 泡沫鋁子彈撞擊下多孔金屬夾芯板的塑性動(dòng)力響應(yīng)研究五十二

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泡沫鋁子彈撞擊下多孔金屬夾芯板的塑性動(dòng)力響應(yīng)研究五十二有限元模型的建立 ② 材料模型的定義中 ,蜂窩鋁夾芯板的面板采用與泡沫鋁夾芯板的面板相同的材料模型，即*MAT_PLASTIC_

2023 08-08: 泡沫鋁子彈撞擊下多孔金屬夾芯板的塑性動(dòng)力響應(yīng)研究五十一

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泡沫鋁子彈撞擊下多孔金屬夾芯板的塑性動(dòng)力響應(yīng)研究五十一蜂窩鋁夾芯板的動(dòng)力響應(yīng) 有限元模型的建立 ① 應(yīng)用前處理程序 FEMB完成蜂窩鋁夾芯板的網(wǎng)格劃分,然后采用非線性有限元程

2023 08-08: 泡沫鋁子彈撞擊下多孔金屬夾芯板的塑性動(dòng)力響應(yīng)研究五十

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泡沫鋁子彈撞擊下多孔金屬夾芯板的塑性動(dòng)力響應(yīng)研究五十 (5)面板厚度與芯層厚度對(duì)結(jié)構(gòu)變形影響的比較通過(guò)前面的研究我們知道，夾芯結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)中，面板厚度和芯層厚度是兩個(gè)重要

2023 07-26: 泡沫鋁子彈撞擊下多孔金屬夾芯板的塑性動(dòng)力響應(yīng)研究四十九

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泡沫鋁子彈撞擊下多孔金屬夾芯板的塑性動(dòng)力響應(yīng)研究四十九圖 4-24給出了泡沫鋁芯層厚度對(duì)結(jié)構(gòu)能量吸收能力的影響結(jié)果。與采用厚度為10mm的芯層相比，采用30mm的芯層使得夾芯板吸

2023 07-26: 泡沫鋁子彈撞擊下多孔金屬夾芯板的塑性動(dòng)力響應(yīng)研究四十八

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泡沫鋁子彈撞擊下多孔金屬夾芯板的塑性動(dòng)力響應(yīng)研究四十八（ 4 ）能量吸收設(shè)法改善夾芯板的能量吸收能力是優(yōu)化設(shè)計(jì)的一項(xiàng)重要內(nèi)容，因此非常有必要了解撞擊載荷下夾芯板各組

2023 07-26: 泡沫鋁子彈撞擊下多孔金屬夾芯板的塑性動(dòng)力響應(yīng)研究四十七

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泡沫鋁子彈撞擊下多孔金屬夾芯板的塑性動(dòng)力響應(yīng)研究四十七（ 3）壓力時(shí)程 Radford等的研究表明，施加于實(shí)體板和夾芯板的壓力曲線的幅值與脈沖持續(xù)時(shí)間取決于泡沫子彈的密度、長(zhǎng)

2023 07-26: 泡沫鋁子彈撞擊下多孔金屬夾芯板的塑性動(dòng)力響應(yīng)研究四十六

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泡沫鋁子彈撞擊下多孔金屬夾芯板的塑性動(dòng)力響應(yīng)研究四十六

2023 07-26: 泡沫鋁子彈撞擊下多孔金屬夾芯板的塑性動(dòng)力響應(yīng)研究四十五

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泡沫鋁子彈撞擊下多孔金屬夾芯板的塑性動(dòng)力響應(yīng)研究四十五（ 2 ）變形過(guò)程圖 4-17至圖4-19給出了泡沫子彈撞擊下不同芯層厚度(10mm，20mm和30mm)的泡沫鋁夾芯板的變形過(guò)程。圖4-17表明

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